- Semua
- Manajemen produk
- Informasi berita
- Perkenalan konten
- Jaringan cabang perusahaan
- Pertanyaan yang Sering Diajukan
- Video perusahaan
- Brosur perusahaan
Kondensor aliran tunggal dan ganda
kata kunci: Elemen pertukaran panas
Kategori:
Deskripsi produk
Kondensor aliran tunggal dan ganda
1. Pendahuluan
1.1. Tujuan
Kondensor terutama digunakan pada unit generator turbin uap berkapasitas 330 MW di pembangkit listrik, yang berperan sebagai sumber dingin dalam siklus termal unit tersebut. Kondensor secara terus-menerus menerima uap buangan dari turbin uap, mengkondensasikannya menjadi air kondensat, lalu memulihkan air kondensat bersih tersebut sebagai air umpan boiler, sehingga dapat membentuk dan mempertahankan nilai vakum yang diperlukan pada port buangan turbin uap.
1.2. Makna model
N**-##
N -- Kode kondensor
**-----Area pendinginan (m2)
##--------Kode jenis
1.3. Fitur struktural
1.3.1. Bentuk struktural. Kondensor pada turbin uap berkapasitas 330 MW terdiri atas dua seri, yaitu kondensor aliran tunggal dan kondensor aliran ganda. Di antara keduanya, kondensor aliran tunggal menerapkan susunan radial dari rangkaian tabung strip, sedangkan kondensor aliran ganda menerapkan dua bentuk susunan, yakni susunan trapesium dengan rangkaian tabung yang rapat serta susunan tabung bergaya jendela gereja.
1.3.1.1. Kondensor proses tunggal terutama mencakup seri berikut: N17200-I, N17500-I, N18000-I, N18400-I, dan seterusnya (pada dasarnya diturunkan dari N16920-I milik Pembangkit Listrik Daqi di Mongolia Dalam).
1.3.1.2. Kondensor aliran ganda juga terbagi menjadi dua bentuk: ① susunan trapesium dengan rangkaian tabung rapat, seperti N17600-I; ② susunan tabung model jendela gereja, seperti N19000-I.
Kondensor-kondensor di atas banyak digunakan pada unit pembangkit berpendingin basah berkapasitas 300 MW, dan kini juga telah diterapkan pada unit berpendingin udara langsung.
1.3.2. Deskripsi bagian-bagian penting:
1.3.2.1. Prinsip pemblokiran dan langkah-langkah pemasangan kondensor besar. Kondensor pada turbin uap berkapasitas 330 MW dibagi menjadi 9 modul integral serta sejumlah besar komponen lepas. Keseluruhan kondensor dirakit terlebih dahulu di lokasi fabrikasi, dengan dilakukan penandaan sambungan. Perakitan menyeluruh baru dilaksanakan setelah kondensor tiba di lokasi pemasangan. Karena kondisi transportasi yang berbeda-beda, metode pemblokiran pun bervariasi. Misalnya, dalam transportasi kereta api, badan kondensor dan kumparan tabung dipindahkan ke lokasi pemasangan sebagai komponen lepas, lalu dirakit sesuai dengan petunjuk dan gambar; sedangkan dalam kondisi transportasi jalan raya maupun angkutan air, badan kondensor dan kumparan tabung dapat diproduksi dalam bentuk modul di lokasi fabrikasi, sehingga siklus produksi di lokasi pemasangan dapat dikurangi secara signifikan.
Terdapat kemiringan sebesar 5 ‰ pada rangkaian tabung dari saluran masuk ke saluran keluar ruang air, yang bermanfaat untuk mencegah tetesan air kondensat tetap menempel pada permukaan tabung, sehingga tidak mengganggu transfer panas dan memperbaiki aliran air di dalam pipa. Untuk mencapai hal ini, dilakukan dua langkah dalam desain struktural. Agar tabung berada tepat di tengah lubang pelat tabung, pelat tabung juga dimiringkan sebesar 5 ‰ saat pemasangan. Tentu saja, kemiringan ini juga harus dipertimbangkan dalam desain struktural ruang air yang terhubung dengan pelat tabung. Pelat pemisah penopang tabung ditempatkan tegak lurus terhadap sumbu horizontal kondensor. Untuk memastikan bahwa tabung dapat melewati setiap papan pemisah dengan lancar dari satu ujung pelat tabung dan terhubung dengan diafragma di ujung lainnya, selain memperhitungkan kemiringan tersebut dalam desain pelat pemisah, pada saat pemasangan juga dilakukan penyesuaian halus pada bagian bawah pelat pemisah, yang mempermudah proses pemasangan. Metode desain ini juga diterapkan dalam desain kondensor untuk turbin uap berkapasitas 200 MW.
Kinerja kondensor sangat dipengaruhi oleh peningkatan temperatur pada pelat tabung. Misalnya, ekspansi yang kurang atau berlebihan dapat menyebabkan kebocoran pada tabung, sedangkan ekspansi yang berlebihan juga akan menimbulkan tegangan sisa yang besar, yang dapat memengaruhi umur pakai tabung. Oleh karena itu, sebelum melakukan ekspansi pipa, gaya pengencangan pipa harus diuji terlebih dahulu, dan harus disediakan kotak uji ekspansi khusus untuk uji ekspansi di lapangan guna menentukan torsi ekspansi.
1.3.2.2. Prinsip desain elastis. Transfer gaya pada struktur kondensor dipertimbangkan berdasarkan prinsip desain elastis, dan perhitungan kekuatannya mengacu pada standar Hei. Karena memiliki jalur transmisi yang jelas dan sedikit komponen tambahan yang bersifat redundan, kondensor ini memiliki struktur yang lebih ringan serta biaya produksi yang lebih rendah. Sebagai contoh, berat total kondensor hanya 367 ton (berat total tabung penukar panas dari tembaga dan baja tahan karat hanya 300 ton). Operasi menunjukkan bahwa kekuatan dan kekakuan kondensor memenuhi persyaratan operasional.
1.3.2.3. Penataan peralatan pada sambungan leher. Untuk operasi dan kinerja kondensor, bundel tabung merupakan komponen kunci, dan aliran pada leher buang serta pada cangkang juga sangat penting. Aliran-aliran ini bergantung pada geometri aliran buang turbin, karakteristik aliran uap buang dari silinder tekanan rendah, bentuk sambungan leher buang, serta bentuk peralatan yang dipasang pada sambungan leher tersebut. Gangguan operasi akibat penataan peralatan yang tidak tepat kerap terjadi dari waktu ke waktu.
Tujuh pipa ekstraksi uap dan dua desuperheater bypass tekanan rendah dipasang pada leher kondensor. Setelah dilakukan pengujian model untuk meningkatkan aliran dan mengurangi penurunan tekanan, pengaruhnya terhadap kinerja pembangkit listrik dapat diabaikan asalkan tata letaknya dirancang secara rasional.
1.3.2.4. Desain pegas. Di satu sisi, pegas kondensor menopang kondensor; di sisi lain, pegas tersebut berperan sebagai kompensasi termal. Karena terdapat sambungan yang kaku antara kondensor dan silinder tekanan rendah, gaya yang diberikan oleh kondensor pada turbin uap selama operasi akan langsung bekerja pada silinder buang tekanan rendah. Umumnya, perancang turbin uap menetapkan nilai batas untuk gaya ini. Pada turbin uap berkapasitas 330 MW, nilai batas gaya yang diterima oleh kondensor adalah 390.000 N ke arah atas dan 3.000.000 N ke arah bawah. Nilai batas ini ditentukan setelah dilakukan koordinasi dengan perancang turbin uap, termasuk melakukan perhitungan ulang terhadap gaya pegas guna memastikan bahwa tegangan pada pegas berada dalam rentang yang diizinkan. Setelah nilai batas ditetapkan, gaya pegas serta jumlah pegas dapat dihitung.
Karena berat kondensor diperbolehkan memiliki toleransi sebesar ± 10% pada tahap desain awal dan desain akhir, serta terdapat penyimpangan sebesar ± 2% antara desain akhir dengan estimasi berat sebenarnya, maka tegangan akhir pegas harus memenuhi kondisi desain ini.
Setelah desain pegas ditentukan, langkah terakhir adalah memeriksa tegangan pada turbin uap sesuai dengan mode operasi kondensor. Mode operasi tersebut meliputi keadaan dingin, keadaan panas, beban kosong, operasi setengah sisi, dan pembersihan setengah sisi. Ketika kondensor dilas dengan silinder buang turbin uap, agar kondensor tidak menimbulkan gaya pada turbin uap, diperlukan penambahan 33,5 m³ air ke dalam hot well; hal ini juga telah diverifikasi dan ditetapkan dalam manual instalasi dan operasi kondensor. Metode desain pegas yang digunakan lebih maju, namun dalam desain di dalam negeri belum terdapat nilai desain yang pasti untuk gaya pada turbin uap.
1.3.2.5. Desain ruang air. Desain ruang air pada kondensor menggunakan ruang air berbentuk setengah bola dengan lengkung. Ruang air berbentuk setengah bola yang melengkung memiliki karakteristik sebagai berikut: jalur aliran air sirkulasi yang memasuki rangkaian tabung menjadi lebih pendek; aliran air menjadi seragam tanpa terdapat daerah arus eddy; tidak terdapat zona mati aliran, sehingga meningkatkan tingkat pemulihan bola karet pada sistem pembersihan dengan bola karet pada kondensor; tekanan air menjadi seragam, yang menjamin kecepatan aliran air pada pipa bagian atas.
1.3.3. Deskripsi karakteristik penting. Hasil pengujian kondensor bundel tabung radial menunjukkan bahwa koefisien perpindahan panas mendekati nilai yang diperoleh berdasarkan standar Hei, dan indikator-indikator lainnya juga memenuhi standar unggul.
Titik-titik penopang dari kondensor bundel tabung radial adalah sebagai berikut:
1.3.3.1. Uap di sekitarnya masuk dan mengalir melalui saluran segitiga.
1.3.3.2. Pilih kecepatan uap yang masuk ke lobus-lobus ini sesuai dengan kondisi operasi kondensor (kondisi desain, air pendingin)
1.3.3.3. Sejumlah kecil baris tabung pada setiap flap dapat memastikan penurunan tekanan minimum.
1.3.3.4. Saluran uap disusun pada bagian bawah bundel tabung untuk memanaskan kembali dan mendekoksidasi kondensat.
1.3.3.5. Saluran pusat pada setiap flap menampung gas yang tidak dapat mengembun dan membuangnya ke area pendinginan udara, sehingga mencegah terjadinya akumulasi udara.
1.3.3.6. Zona pendinginan udara terletak pada posisi terbaik dari rangkaian tabung untuk memastikan bahwa penurunan tekanan tidak melebihi 2–3 mbar (1 bar = 100 kPa).
2. Parameter teknis utama dan penampilan produk
2.1. Parameter teknis utama (lihat tabel 25-1)
Tabel 25-1 parameter teknis utama kondensor
| No. | Nama | Nilai |
| 1 | Bentuk aliran kondensor | Aliran biseksi |
| 2 | Total luas transfer panas efektif （ m 2 ） | 18000 |
| 3 | Tiga lapisan pipa teratas, panjang (m) | 304、12.41 |
| 4 | Diameter luar × ketebalan dinding pipa tiga lapis bagian atas (mm × mm) | ∮ 19×0,7 |
| 5 | Bahan pipa kondensasi, panjang (m) | 304、12.41 |
| 6 | Diameter luar tabung kondensor × ketebalan dinding (mm) | ∮ 19×0,5 |
| 7 | Merancang volume air sirkulasi dan laju alir rata-rata （ t/h、m/s ） | 37093,2, ≤ 2.3 |
| 8 | Kenaikan suhu air sirkulasi ( derajat Celcius ) | 10 |
| 9 | Jumlah pemanas tekanan rendah di tenggorokan | Tidak |
| 10 | Kemungkinan perbaikan setengah sisi | Ya |
| 11 | Jenis perangkat pembersih sisi tabung kondensor | Pembersihan bola karet |
| 12 | Berat bersih kondensor (t) | 300 |
| 13 | Tekanan desain dari kulit dan pipa | Sisi cangkang 0,18 MPa （ g ）、 Sisi tabung 0,45 MPa （ sebuah ） |
| 14 | Ruang uap kondensor （ m 3 ） | 780 |
2.2. Penampilan produk (lihat Gambar 25-1)
3. Metode seleksi
Sesuai dengan tata letak pembangkit listrik, jumlah aliran dipilih; berdasarkan diagram keseimbangan panas yang disediakan oleh pabrik turbin uap serta laporan mengenai jumlah air pendingin, suhu air pendingin, kualitas air pendingin, dan rasio konsentrasi air pendingin yang disediakan oleh proyek, luas area pendinginan ditentukan; kemudian, sesuai dengan faktor-faktor eksternal seperti bypass, drainase, buangan uap, keberadaan pemanas tekanan rendah di dalam, mode sambungan dengan silinder tekanan rendah turbin uap, serta penataan lubang sambungan dengan peralatan eksternal, ditetapkan pula kondisi batas kondensor dan keadaan peralatan pemompaan vakum.
4. Lingkup pasokan
4.1. Badan kondensor.
4.2. Penopang pegas, baut dan mur pondasi, penopang pegas (atau sambungan ekspansi).
4.3. Tiriskan tangki flash yang dipasang pada kondensor.
4.4. Antarmuka pengukuran tekanan, suhu, dan level air (termasuk bejana keseimbangan, katup isolasi, dll.).
4.5. Fasilitas proteksi katodik.
4.6. Koneksi vakum.
4.7. Instrumen penunjuk lokal (termasuk aksesori sambungan, katup, dll.).
4.8. Alat khusus: pemasok wajib menyediakan satu set alat khusus yang diperlukan untuk pemeliharaan dan penyetelan peralatan, serta menyediakan daftar alat khusus tersebut, yang setidaknya mencakup pelat penghambat flensa ruang air kondensor, alat ekspansi tabung, pengontrol ekspansi, alat ekspansi tabung, dan kotak uji kondensor. 4.9. Suku cadang: 5% dari jumlah suku cadang untuk tabung kondensor; cincin penyegel ∮ 24, l = 15000 mm.
Produk terkait
Pesan Online